dimensionner etaiement :
  mur situé à X m au dessus du sol, 3.5m de haut / 5m, zone 2, vitesse normale, densité de 2500 daN/mcube, puis choix des K
  Calculer effort de compression et de traction dans les deux étais, puis choisir étais
  H = S*Q10*K, S=3.50*5, Q= V2/16.3, K = prdotuit des k, 
  Moment de renversement Mr = H*h/2
  poids du mur P = S * ep * 2500
  Moment de stabilisation : Ms = P*epmur/2
  Déficit de moment stabilisateur Mr - Ms 
  Force F à supporter par les deux étais sont donc (Mr- Ms) /2.50 ( hauteur étaiement)
  soit par étais /2, soit dans chaque étai /cos angle
  Même principe en traction, équilibre des moments en A' donne la même valeur
  Choix de l'etai repdnre force + extension de hauteur etaiement /cosangle
Pre dimensionnement étaiement :
  Charges : dalle dep 20 cm
  P = 2500 * 0.20 = 500 daN/m2
  Q = 250 daN/m2 ( charges d'exe + coffrage tradi)
  Charge totale q = P+Q
  Exemple : Pour un contreplaqué d'ep 19 mm avec 750 kg/m2
  Flèche admissible 1/300
  ecartement nu à nu entre les poutrelles Lcp = 0.40 m max, écartement entre 2 poutrelles secondaires peut etre imposées par entreprise
  caractéristique de la poutrelle choisie, poutrelle bois M20
  Poutrelles secondaires
   Module d'Young E = 10 000 MPa, moment fléchissant admissible Mrd = 500 daN.m
  Effort tranchant admissible Vrd = 1100 daN
  Reaction admissible Rrd 2000 daN
  A = 96.4, base 8 cm, h = 20 
  Ixx =4613 cm^4
  Ixx/v = 461 cm^3
  calcul des charges à appliquer :
    q = 750 daN/m2 * ( Lcp + base )
  Cas A 2 poutrelles sur deux appuis
  Cas B poutrelle continue sur 3 appuis
  Cas A : Vmax = Rmax < Vrd
    ql/2 < Vrd donc L< 2Vrd /q donc L doit etre inf à tant pour verifier la tenue de l'effort tranchant
    Moment fléchissant M :
      Mmax < Mrd, ql2/8 < Mrd
      L <sqrt(8Mrd/q) soit L inf à tant pour vérifier tenue moment fléchissnt
    flèche limite < L/300
    flèche max = 5/384 * ql^4/ EI < L/300
    soit L < ... donc L donc inférieur à tant pour tenir déformation, calcul de flèche dimensionnant
  Cas B 2 poutrelles sur 3 appuis :
    Vmax = 5ql/8, Rmax = 1.25qL
    2Vmax = Rmax < Rrd, soit 1.25ql < Rrd soit L < tant pour verifier effort tranchant
    à l'appui intermédiaire :
      Mmax < Mrd soit 0.125 ql2<mrd soit L < tant
    à mi portée :
      Mmax < Mrd, soit 0.070 ql2 < Mrd soit L < tant 
    flèche, cas b sollicite moins en flexion la poutrelle que le cas A au milieu de portée, verif donc facultative
    Donc ... est dimensionnant
    Ensuite recap puis prendre le min - longueur de moise pour faciliter implantation POUR LES POUTRES PRIMAIRES
  Poutres primaires :
    Alu, module d(young 70 000 MPa, mrd = 1130 daN.m, Vrd 5250 daN, Rrd 7500 daN
    A = 19 cm2, Ixx = 946 cm^4, Ixx/v = 102.2 cm2
    q = 1.25 * 750* (L+L/2)/2
    Calcul écartement maximal des appuis de poutrelles primaires
    Cas A : Efforts tranchants et Réactions R
    Vmax = Rmax < Vrd, soit L< 2Vrd/q 
    Mmax < Mrd soit L < sqrt (8Mrd/q)
    Flèche Mmax = Mrd soit L < ...
    Cas B : 
      2Vmax = Rmax < Rrd, soit L< Rrd/1.25q 
      moment non dimensionnant, fleche non plus, soit L =...
    L choisi pour l'étaielent sous les poutres primaires
Vérification des poteaux d'étaiement :
  materiel utilisé 1.50*1.50 charge admissible 6T/poteau
  espacement 2 m dans une direction et 3 dans l'autre
  le poteau le plus chargé est soumis à une charge de :
    750daN * 1.25 * 1.25 (effet de continuité) * (entraxe x * entraxe y )
Banches
Voile à réaliser, T ext = 20°C, ep 20 cm, h = 6.40, l = 4.35 L = 10
1) Réaliser calepinage des banches
  modulation en hauter : Hauteur du voile 6.40, hauteur banche standard 2.80, donc pls solutions :
    3 banches de 2.80, 8.40 mht (NON)
    sous hausse de 1.50 m et 2 banches de 2.80, 7.10 mht (NON), 
    sous hausse de 1m et 2 banches de 2.80m = 6.6 mht (OUI)
  modulation en longueur :
    emploi des angles à privilégier, max de banches standards
  Pression max théorique en pieds de banches 
    P= roh h 
  Effort sur une tige, F = Si * h * ro * 1.25 ,Si surface d'influence de la tige, hbéton hauteur du béton, ro densite du béton
    Puis déterminer zone d'influence, puis vitesse max en fonction de h e de temp ext
    Puis tige à 0.36 m, h béton = h voile - 0.36, surface d'influence 0.88*1.25 soit F =
  Deuxieme tige basse à 1.40 m
    H béton = 6.40 - 1.40, surface d'influence, 1.27 * 1.25, F2 = ... ordre de grandeur autour du 20000 daN
Banche stabilité au vent arrière, résultanet du vent F, P poids de la banche
  Moment de renverserment en A (bas droite), Mr = F*h/2*sin alpha
  Moment de stabilisation en A Ms =P*(d2sin alpha + d1 cos alpha)
  il faut Mr<Ms qui fini en inéquation de sin alpha 
Stabilité vent avant
  Moment de renversement point B Mr = F*5/2 * sin alpha
  Moment de stabilisation, Ms = P*(a ( d entre a et b )- d1cos alpha - d2 sin alpha)
Norme oblige stabilité au vent à 85km/h soit 23.6 m/s
  Q10 à 10 m de hauteur =V2/16.3 = 34.2 daN/m2
  Puis essais successif
  Des fois conditions impossibles ( alpha trop petit ), alors banche pas autostable, il faut ajouter dispositif de sécurité, nous prendrons alpha tjrs proche de 90°
Rentabilité d'une centrale béton/BPE
1) Calculer le prix de revient d'1mcbe depuis une centrale à béton pour un chantier de 6mois et de 3500mcube
  Prix de revient = (Frais + 3500(cout main d'oeuvre h/mcube + prix pur 1mcube))3500 
2) Quelle doit être la durée du GO pour qu'un chantier de 3500 mcube ait un prix de béton rentable, inéquation selon d
3) A partir de quelle quantité de béton produite sur 6 mois la centrale à béton sera-t-elle rentable ?
  Inéquation en Q