Flexion : I poutre ( optimisé pour la flexion)
Element barre rectiligne sujet à effort de flexion
Isoler l'élément 
Hypothèses d'assemblage
Choix du produit
Choix de l'acier (Nuance S355, Qualité JR pour les assemblages boulonnés, J0 pour les assemblages soudés)
Maitrise des déformations flèche flim < K * L ( 1/300, 1/200 etc)
1)a)Isoler l'élément de structure

b)Hypothèses d'assemblage selon les plans 
Encastrement : réduit les déformations, donc le risque de flambement mais plus complexe à réaliser
Articulation : déformation augmentée, risque de flambement accru

c) choix du produit acier (H)
d) choix de l'acier ( souvent avec boulons )
2) Bilan des actions
quoi ? charges permanentes, charges d'exploitation
Comment ? Ponctuelle ? Linéaire ? 
Où ?

3) Bilans des sollicitations 
Combinaison ELU : Ned = 1.35 G + 1.5 Q
Combinaison ELS : Ns = G + Q

Prédimensionnement :
Critère de Résistance- Détermination de Wmin
  ELU : Med = 1.35 Mg + 1.5 Mq
  Avec M = qL2/8 si linéaire PL/4 si ponctuel
  Med < Mrd = Wpl,rd = Wpl * Fy
  Hypothèse de classe 1
  Pas de combinaisons
Critère de Service - Détermination de Imin
f = 5(qg + Qq )*L^4 / 384EI < flim (qg et qq sont les charges linéaires en N/m linéaire)
Soit I > ... en cm^4 ( en mettant les forces en daN/ml, E = 21 000 10^6 et flim en m)

Vérification :
  Cas où tw or tf > 16 mm
  ELU : 
  Ajout du poids propre sur Ved 
  Ved' = Ved + 1.35 *qg pp
  Vrd = Av * Fy /sqrt(3)
Si Ved < 0.5 vrd pas d'impact sur le moment résistant plastique
  Med'= Med * 1.35 qg*l2/8
  Med< Mc,rd = Mplrd = Wpl*Fy/Gammam0
  si classe 1 et 2
Si Ved > 0.5 Vrd moment résistant plastique réduit
  Med' < Mvrd = Mc,rd * (1-(2Ved/Vrd -1)2)
Vérification ELS 
  qg' = qg + pp ( en N/ml)
  f = 5(qg' + gq)L^4/384EI (si qg et qq en kN/ml * 10^8, L en m et le reste en 210 000 et I en cm^4 alors résultat en mm )
Flambement local des zones comprimées :
  Voilement : âme comprimée
  Pas de vérification si âme peu élancée : d/tw < 69 sqrt ( 235/fy)
  Déversement : cas des sections bisymétriques
  Condition :
    Med < Mb,rd= Xltmod WyFy/gammam1, Wy = Wpl,y 
  Llt : longueur entre maintien latéraux consécutifs pour le déversement
  k facteur entre longueur de déversement et de longueur de la barre ( Llt /L)
  kw facteur de gauchissement (souvent 1, sauf si le gauchissement est bloqué : 0.7 sur un côté, 0.5 sur les deux)
  zg distance entre point d'application de la charge et centre de torsion de la section
  C1 et C2 coeff fonction du chargement et des conditions d'extrémité
  Mcr = C1 pi2 EIz/(Kllt)2 * ((K/Kw)2(Iw/Iz)+(KLlt)2GIT/(pi2EIz)+(C2zg)2)^0.5 - c2zg)
  Lambdabarre Lt : élancement réduit pour le déversement
                  = sqrt(WyFy/Mcr)
  Lambda barre Lt 0 : valeur minimale d'élancement réduit ( vaut 0.4)
Si Lambda barre Lt < Lambda barre lt 0 OU Med < Mcr*(Lambdabarre lt 0 )2
  Pas de déversement
Sinon
Alpha Lt facteur d'imperfection pour le déversement
beta facteur de correction des courbes pour les sections laminées ( 0.75 )
phi Lt = 0.5( 1 + alpha Lt *( Lambdabarre Lt -Lamdba barre lt0) + beta LambdaLtbarre 2)
Ki lt coeff de reduc du déversement
= min ( 1 , 1/lambdabarre lt 2 ,  1/ (philt + sqrt(Phi lt 2 - beta Lambda barreLt 2))
kc facteur de correction à déterminer
f facteur de modification de Ki Lt
= min (1, 1-0.5(1-kc(1-2(lambda barre LT -0.8)2)))< 1

Ki lt mod = min (1 ; 1/ lambdabarreLt2, Ki lt /f)
puis faire calcul ligne 56